時間：2023-05-29 17:22:44
開篇：寫作不僅是一種記錄，更是一種創造，它讓我們能夠捕捉那些稍縱即逝的靈感，將它們永久地定格在紙上。下面是小編精心整理的12篇壓力控制器，希望這些內容能成為您創作過程中的良師益友，陪伴您不斷探索和進步。
1、壓力罐上面壓力表旁邊有個自動斷電的跳閥，上面有一根很長的螺絲柱，下面是一根彈簧。彈簧上面有一個螺母，把螺母向上松壓力罐氣壓會調小反之向下緊，壓力就會變大。
2、也可以把壓力調低水泵會頻繁啟動。壓力繼電器高壓調低，壓力下限也會降低。如用電接點壓力表，上下限壓力可分別調整。
（來源：文章屋網 ）
[關鍵詞]凍結間；三重防沖缸；冷庫；氟利昂
中圖分類號：TB65 文獻標識碼：A 文章編號：1009-914X（2017）03-0119-01
氟利昂是一種常見的制冷劑，它具有諸多優點：化學性質穩定，不會發生爆炸，不會燃燒，無色，無味，熱力特性較為優良，操作較為方便等，因此在冷庫中得到了廣泛應用，在小型冷庫中更受歡迎。氟利昂可以達到不同的制冷溫度，其制取的蒸發溫度最低為-120℃。其能夠溶解油，能夠避免制冷系統中油膜的產生，進而減少對傳熱的影響。目前有關氟利昂冷庫的相關技術資料與施工經驗較少，導致目前我國的小型冷庫質量水平較低，嚴重影響食品貯藏，造成水資源浪費，增加企業成本，不利于企業的發展。
1 三重防沖缸工藝設計與安全控制
通常情況下，氟利昂機組都是自動控制的，其智能化水平較高，所以機組的安全性能十分重要，而機組的安全性能主要體現在三方面：防止斷電、防止斷水以及防止沖缸。
1.1 防止斷電
近些年企業用電增多，斷電事故時常發生。如果機組因斷電而停止運行，那么蒸發器中液體會匯集在一處或者留有較多的液體，在繼續供電后機組將自動工作，這種情況下極易發生沖缸事件。為了防止此類事故的產生，應該采取斷電保護措施，確保在恢復供電之后電源不能自動接通，只能通過人為指令來使機組恢復工作。
1.2 防止斷水
一旦發生斷水，溫度和冷凝壓力就會提升，可能會導致電機因超負荷運轉而損壞，也可能會引起易熔塞熔化，進而造成制冷劑外泄。為了防止此類事故的發生，可以在供水管路中安裝流量或壓力控制器，如果水旱陀ど柚擔機組無法開機。
1.3 防止沖缸
注意排管型式以及排管布局，在設計排管型式時，要避免機組停止運行時液體匯集在一處，如果無法避免這一現象，可以利用混合排管，例如使用頂排管而不是墻排管來防止液體匯集；系統流程為先經過墻管，在由頂管流入汽、液分離器與氟利昂機組，通過這樣的改進來降低沖缸的幾率。
在電氣控制設計時也應考慮到沖缸的問題，溫度達到要求并且供液電磁閥關閉之后，機組會繼續運行，當壓強降低到一定水平后，壓力控制器會發揮作用使機組停止運行。另外應該正確調整壓力控制器，使其動作壓力符合要求，如果太低，容易從軸封不嚴部位抽入空氣；如果太高，機組會頻繁地進行開關機。
2 配機設計
機組和冷庫之間不一定完全匹配的，而目前國產氟機組種類較少，一般利用多臺小機組來解決機組和冷庫之間不匹配的問題。
一般情況下會依據冷庫熱負荷決定配機種類，但是對于小冷庫而言，其進出貨物并沒有規律，因此也難以確定其熱負荷。為此，可以假定以下幾個條件：肉類貯存為1～2個月，每日鮮貨入庫量最大值是庫容的3%～5%，溫度為-10℃～-15℃，如果冷庫較大，可以假定為-18℃，根據假定條件進行配機的選取。為了節約能源，小冷庫可以采取以下措施：如果油路未能平衡，不允許并聯運行多個機組，但是可以在機組之間設計供液、回汽過橋閥；機組運行正常則分打，維修故障時可以相互借打。
3 配管設計
蒸發排管的大小應該依據冷庫負荷來確定，配管時應該注意以下方面：
視通路負荷確定分液器中的出液管，盡量減少管路長度，防止二次節流的產生和過大壓降。
選用外平衡式熱力膨脹閥，其安裝位置盡量靠近蒸發器的入口，膨脹閥要留出20%左右的裕度。
多排管單路分液時，應該設置分液器，并保證不同排管的型式、路數以及長度保持一致，防止結霜不一。如果是多型式排管多路供液，應該盡量保證不同排管之間的阻力、長度相近，選取合適的回汽管徑與膨脹閥。
選取排管型式時，盡量保證機組停止運行時液體無法集中在一處，并且液體要能回注，在各個排管處設置回濁灣，頂管除外。確?；仄芘c間接管的管徑大小合適，管徑太小會有較大的阻力，管徑太大會影響回油速度。
確保通路長度合適，長度的理論計算值為100米以上，然而實際情況中60米～80米比較合適。
配管比應該較高，也就是蒸發面積應該較大，因為和氨相比，排管的傳熱系數較低（KF=0.75～0.85KNH3），因此蒸發面積：庫房面積應該為1～1.8：1。
4 除霜工藝設計
停機除霜為除霜時經常使用的方法之一，具體步驟為先停止壓縮機的運行，而這時冷風機中的風扇仍在運轉，利用溫度變化除去風扇葉片表面的霜，但是這種方法有一定的局限性，其只能在庫溫超過3℃的地點使用，因此這種方法與電熱除霜法都在小型冷庫中得到了廣泛應用。為了方便教學與技能培訓，經常在實訓臺中使用兩種除霜方法，并通過開關進行兩種方法的轉化，通過除霜控制器對除霜周期進行控制。
5 電氣控制系統
5.1 啟用與停機控制
能對機組實現自動控制的基本原理為：冷凍機由壓力控制器進行控制，壓力控制器由供液電磁伐進行控制，供液電磁伐由溫度控制器進行控制。具體流程如下：
5.1.1 自動停機：溫度下降超過一定范圍后，溫度控制器使供液電磁伐關閉，然后回汽壓力降低并達到下限，壓力控制器使冷凍機與水電磁伐（沒有風冷機組，下同）一同停止。
5.1.2 自動開機：溫度上升超過一定范圍后，溫度控制器使供液電磁伐開啟，然后回汽壓力上升并達到上限，壓力控制器使冷凍機與水電磁伐一同開啟。
5.1.3 反復開關：溫度下降造成停機之后，蒸發器中存液的蒸發與溫度回升導致回汽壓力逐漸增加，當壓力達到上限時，壓力控制器會使冷凍機與水電磁伐一同開啟；回汽壓力降低至下限時，壓力控制器會使冷凍機與水電磁伐一同關閉，所以機組會反復開啟與關閉。但是如果壓力控制的上限值與下限值都比較合適，那么反復開關的次數會較少，時間也比較短。
5.1.4 事故導致開停機：當操作失誤、斷水、冷卻水缺乏等情況下排汽壓力會有所增加，如果其超過12kg/cm2，壓力控制器就會使冷凍機與水電磁伐共同停止，從而確保運行的安全與穩定。停機之后，壓力逐漸下降，當其降低至9 kg/cm2，冷凍機與水電磁伐將共同開啟。
5.2 安全警報
應在冷庫內門幢上安置按鈕，冷庫外門幢上安置閃光蜂鳴器，當員工無法出庫時，可以按下開關呼救，從而保證員工安全。
6 在排管系統中設計貯液器
通常是根據機組能力進行排管的選擇，但是排管中充液量往往超過機組的能力范圍，因此應設置貯液器。貯液器的容積應由充液值來確定，其安裝位置要比冷凝器的位置低，其進液口高度應該與冷凝器的出液口高度相差約300mm。風冷機組是將冷凝器與貯液器放于同一個平面，兩者之間不存在高度差，這種設計會影響冷凝面積，在具體使用時應該對其進行改進，并根據需要配置貯液器。
7 保護控制
在緊急情況下，工作人員可以利用急停按鈕阻止裝置運行。另外，供電線路中安裝有漏電保護器、冷庫內有蜂鳴器，這些設施真正實現了對操作人員的保護。
綜上所述，對氟利昂冷庫各個部分的工藝設計進行控制可以提升冷庫質量，節約能源，增加企業的經濟效益。
參考文獻
關鍵詞：自動補水；應用；改造
中圖分類號：TU991.33 文獻標識碼：A
概述
供熱公司西北車間2007年改擴建工程交工后，設備全部更新，經過近四年的冬季運行，主要設備設施都能安全運行。但是發現1號站的管線自動補水系統經常發生電機葉輪和鍵槽的損壞，接觸器也經常發生粘連，造成管網系統壓力不穩定。泵工為防止事故發生頻繁往返于1號站。為此，我們認真分析研究，采取有效措施解決問題。
1 現象分析
我們針對頻繁發生的故障和觀察出的問題，進行認真的分析，認為由以下幾種原因造成的：
1.1 管網水流波動對儀表影響很大
壓力控制器控制的壓力最高值與最低值之差稱為切換差。這個數值不能太大，否則壓力波動大；也不能太小，否則控制器頻繁動作，相關設備也頻繁動作（或啟停）。而且控制器調節起來也不方便，同時管網中的水流由于補水泵的起停壓力波動很大，而儀表反應靈敏造成電機的誤動作。
1.2 電機頻繁起停
電機啟動時啟動的扭矩很大，會對葉輪和鍵槽造成一定損壞。
1.3 接觸器頻繁動作
由于控制器的波動而造成接觸器頻繁動作，接觸器觸頭發燙發熱，氧化、集碳，造成粘連。接觸器輔助觸頭的掛鉤由于頻繁的動作造成損壞。
解決措施：
將原有的壓力控制器更換為電接點壓力表，可直觀看到現場壓力，而且操作方便。原來的壓力式控制器是兩根線接法，而電接點壓力表上有一個高壓點，一個中點，一個低壓點，那么接線時在原有電路上再加裝一個中間繼電器2KA，由火線進中點，經過低壓點，到中間繼電器2KA的常閉點，再到原有中間繼電器1KA的線圈，線圈另一端接零線。中間繼電器2KA的控制由火線進壓力表中點，到高壓點再到中間繼電器2KA的線圈，線圈另一端接零線，這樣就可實現由電接點壓力表控制的自動補水系統。
圖1是使用壓力控制器的原理圖，紅色部分是即將更改的線路。
工作原理：當壓力低于設定的最低壓力時，電接點壓力表下限常開觸點閉合，中間繼電器1KA線圈得電，1KA常開觸頭閉合，接觸器1KM線圈得電工作，帶動電機工作進行補水。當壓力到達設定的高壓上限時，電接點壓力表的上限常開觸點閉合，中間繼電器2KA線圈得電，2KA的常閉觸頭斷開，1KA線圈失電，1KA常開觸頭斷開，1KM線圈失電，電機停止補水工作。
2 應用情況
改裝電接點壓力表后，再沒有發生由于儀表而引發的誤動作，減少了電機起停的次數，從而降低了電機葉輪和鍵槽的損壞，接觸器也沒有粘連的現象了。
結語
自動補水系統改裝電接點壓力表后運轉正常，壓力調節直觀簡單方便，外網人員可根據管網需要自行調節。但補水系統由于設定需要有接近1MP的壓差，在補水過程中，對管網產生沖擊，容易造成管線的損壞，同時管網的壓力始終不能保持一種平衡的狀態。而且供熱系統的電耗過大、電能浪費嚴重的問題一直困擾著供熱企業。建議使用變頻器進行管網補水，利用壓力變送器給變頻器信號，變頻器根據需要設定壓力，均衡的對管網進行補水，使管網壓力長期保持在一種穩定的狀態，對管線和設備也是一種保護，除此之外，使用變頻器也能達到節能降耗的目的。
XYZ-G型稀油站適用于介質運動粘度在40℃時為22-320cSt（相當ISO VG22-320）的稀油循環系統中，例如：冶金、礦山、建材、能源、交通、輕工、化工等行業的機械設備的稀油。
稀油站的供油壓力為0.4MPa以下,供油溫度40±3℃；過濾精度0.08-0.12mm；冷卻水溫≤30℃，冷卻水壓力0.2-0.3MPa；換熱器進油溫度為50℃左右；溫降≤8℃；使用蒸汽加熱油時蒸汽的壓力為0.2-0.4MPa。
二、工作原理
工作時，油液由齒輪泵從油箱吸出，經單向閥、雙筒網式油濾器、列管式油冷卻器，被直接送到點；油站的最高供油壓力為0.4MPa，根據點的要求，通過調節安全閥確定使用壓力，當油泵的壓力超過安全閥的調定壓力時，安全閥將自動打開，部分油液流回油箱；正常工作時，油泵一臺工作、一臺備用；由于某種原因系統壓力下降，當降到調定值時，壓力控制器控制，備用泵自動開啟，與工作泵一起工作，直到壓力正常時，備用泵自動停止；若油壓繼續下降到另一調定值時，則通過另一壓力控制器，發出事故警報，停主機。
雙筒網片式油濾器的一組過濾芯工作，一組過濾芯備用，在進出口處裝有差壓發訊器，當壓差超過0.15MPa，人工切換到備用濾芯工作，取出原工作濾芯，清洗或更換濾片。
油箱裝有電接點溫度計，根據供油溫度要求，調定最高和最低兩個界限。在低溫時，信號燈亮，人工開啟加熱器進行加熱；當油溫升至高點時，自動切斷加熱器，停止加熱；且控制油溫過低時，油泵不能啟動；供油口裝有鉑熱電阻，當供油口溫度高時，報警并開冷卻器；冷卻器設有旁路直通管道，當不用冷卻器或它需檢修時，可關閉進出油口閥門，同時打開旁路閥門，讓油經由直通管道輸出或卸下冷卻器進行維修，而不影響稀油站工作。≤125L/min稀油站采用電加熱，全部部件都裝在油箱上，為整體式結構?！?50L/min稀油站原采用蒸汽加熱，其主要部件均裝于基礎上，為分體式結構。
三、原結構特點
1、有備用油泵，可保證向點連續供油；
2、過濾器放在冷卻器之前，可提高過濾通過能力，粘度較高的介質也可適應；
3、采用雙筒過濾器，可不停車切換到備用濾芯工作，取出原工作濾芯進行清洗或更換；
4、采用列管式油冷卻器，冷卻效果好，阻力小，便于維修；
5、回油設磁過濾，可吸附清除油泵中的鐵屑微粒，保證油的清潔度。
6、配有儀表盤和電控箱，觀察運行參數方便，并可實現自動控制和事故報警。
四、技術參數
五、XYZ-6G～125G型稀油站外形圖
XYZ-250G～1000G型稀油站外形圖
XYZ-6～125G型稀油站外形尺寸
XYZ-250G～1000G型稀油站安裝尺寸
六、XYZ-250G～1000G型稀油站地基圖
七、XYZ-6G～125G型稀油站原理圖
【關鍵詞】方式；軸承磨損；滲油；外置油站
0 概述
鋼鐵企業用于輸配煤氣的主要設備是鋼板式離心鼓風機，其軸承的方式主要有兩種：一是，油浴，即軸承一部分浸在軸承座油池中，油由旋轉的軸承零件帶起，然后又流回油池的方式，油池油面應稍低于最低滾動體的中心。二是，循環油，即利用軸頭泵將過濾的油輸送到軸承部件中，通過軸承后的油再過濾冷卻后流回油箱循環使用。[1-2]
1 系統中常見的問題及原因分析
1.1 采用油浴方式的系統常見的問題
1）油溫始終較高，油使用壽命短，效果差；
2）軸承磨損相對嚴重，壽命短。
1.2 原因分析
1）油始終在油池中被帶動飛濺，然后回落到油池表面，無管路循環過程，雖有冷卻水系統，但軸承高速旋轉產生的熱量仍有大部分未被帶走；
2）軸承磨損的雜質始終在軸承座油池中，通過飛濺的油再次帶入到軸承內部。該種方式將逐漸被循環方式取代。
1.3 采用軸頭泵式循環系統常見的問題
1）風機運行過程中系統油壓不穩，油膜易被破壞，造成軸承磨損；
2）風機啟動初期摩擦表面油膜尚未建立，加速了軸承的磨損；
3）油泵泵不上油，造成軸承缺油磨損；
4）發生軸承燒損事故。
1.4 原因分析
1）包鋼現有的煤氣加壓離心鼓風機均采用變頻的拖動方式，隨著風機轉速的變化，軸頭泵的轉速跟著變化，系統油壓、流量波動頻繁。特別是風機在低轉速運行時，系統油壓低于油膜建立壓力，油膜破壞，軸承磨損；
2）根據現場運行的經驗，風機啟動轉速達到20Hz后才能建立起油壓，轉速低于20Hz前，因油壓不足，油膜尚未建立；
3）軸承運行過程中因點蝕產生的渣質堵塞循環回路中油箱底部及泵出口處的過濾器；
4）循環回路中未設置低油壓遠傳報警及連鎖停機系統，油壓低、油量少時，油膜破壞，軸承瞬間磨損嚴重，操作人員來不及緊急停機。
1.5 軸承座端蓋中分面滲油是普遍存在的現象
1.6 原因分析
1）加工及裝配精度不夠，加之運行中的磨損，轉子軸與軸承座端蓋中分面間隙加大，飛濺的油沿間隙滲出；
2）側回油方式使軸承座油池底部始終保持一定高度的液位，回油口及回油管路的微量堵塞都會導致回油不暢，液面逐漸升高至中分面，出現滲油。
2 改造方案
綜合分析上述問題，確定使用外置油泵站的改造方案，并對循環系統中的關鍵環節及軸承座的結構形式提出特殊要求。
1）外置油泵站運行的獨立性及建立油壓的穩定性避免了變頻調速對系統的影響；
2）系統油過濾器前后加設差壓計；
3）循環回路上增加遠傳低油壓報警系統；
4）軸承座結構形式由側回油改為下回油并加粗回油管路直徑；
5）外置油站設于廠房地坪基礎標高以下，增大回油壓差，使回油更為順暢。
3 改造方案的實施
外置油站的改造方案又分為兩種，一是一臺風機配置一臺外置油泵站；一是多臺風機配置一套集中的外置油泵站?，F以轉爐煤氣加壓站為例，對改造方案加以詳細說明。
轉爐煤氣加壓站有五臺D340-12離心鼓風機，日常運行三轉兩備。選用的改造方案為配置一套XYZ-25G集中的外置油泵站。
3.1 外置油泵站的主要技術參數（表1）
表1 外置油泵站的主要技術參數
3.2 系統的組成
XYZ型稀油設備主要由油箱、電加熱器、兩臺定量油泵裝置、雙筒過濾器、油冷卻器、回油磁網過濾裝置、功能性閥門（單向閥、安全閥、電磁水閥、開關閥門）及管控制元件（壓力控制器、差壓控制器、溫度控制器、液位控制器）、顯示儀表（壓力表、溫度表、液位計）和電控柜等組成。
3.3 油泵站的工作原理系統原理圖（圖1）系統啟動時，油液由齒輪泵從油箱吸出，經單向閥、雙筒網式油濾器、列管式油冷卻器，被直接送到點；油站的最高供油壓力為0.4MPa，根據點的要求，通過調節安全閥確定使用壓力，當油泵的壓力超過安全閥的調定壓力時，安全閥將自動打開，部分油液流回油箱；正常工作時，油泵一臺工作、一臺備用；由于某種原因系統壓力下降，降到調定值時，壓力控制器控制，備用泵自動開啟，與工作泵一起工作，直到壓力正常時，備用泵自動停止；若油壓繼續下降到另一調定值時，則通過另一壓力控制器，發出事故警報，停主機。雙筒網片式油濾器的一組過濾芯工作，一組過濾芯備用，在進出口處裝有差壓發訊器，當壓差超過0.15MPa，人工切換到備用濾芯工作，取出原工作濾芯，清洗或更換濾片。
油箱裝有電接點溫度計，根據供油溫度要求，調定最高和最低兩個界限。在低溫時，信號燈亮，人工開啟加熱器進行加熱；當油溫升至高點時，自動切斷加熱器，停止加熱；且控制油溫過低時，油泵不能啟動；供油口裝有鉑熱電阻，當供油口溫度高時，報警并開冷卻器；冷卻器設有旁路直通管道，當不冷卻器或它需檢修時，可關閉進出油口閥門，同時打開旁路閥門，讓油經由直通管道輸出或卸下冷卻器進行維修，而不影響稀站工作。
圖1 系統原理圖
4 效果
外置油站投運后，運行穩定、效果顯著，主要體現在三個方面：
1）油壓不受變頻調速的限制，油膜建立良好，提高了質量，延長了軸承運行周期。
2）遠傳低油壓報警連鎖停機系統及差壓計的設立，使操作人員能隨時監控油站的運行情況，降低了設備故障率。
3）軸承座下回油的改造，使軸承座油池中無積油，回油順暢。一是軸承運行中產生的熱量可以馬上被帶走，增強了油對軸承的冷卻效果；二是軸承座端蓋中分面滲油問題得到了徹底解決。
【參考文獻】
關鍵詞：自動控制風機盤管變風量系統制冷裝置新風機組恒溫控制器電動閥
一、工程概況：
本空調工程全部采用吊頂暗裝風機盤管加獨立新風系統。室內風機盤管承擔全部的室內冷負荷和濕負荷，新風機組把引入的室外新風處理到室內焓值，再按需求分配到各個房間。按舒適性空調設計，采用露點送風。系統冷熱源選用風冷式空氣源熱泵，安置于天臺上?？照{水系統采用一次泵定水量系統，雙管制，閉式循環。系統主機采用遠程控制，各房間的風機盤管可單獨控制調節。
二、空氣房間溫度自動控制是通過接通或斷開電加熱器，以增加或減少精加熱器的熱量，而改變送風溫度來實現的。
空調溫度自動控制系統常用的改變送風溫度方法有：控制加熱空氣的電加熱器，空氣加熱器（介質為熱水或蒸汽）的加熱量或改變一、二次回風比等。室溫控制規律有位式、比例、比例積分、比例積分微分以及帶補償與否等幾種。設計時應根據室溫允許波動范圍大小的要求，被控制的調節機構及設備形式，選配測溫傳感器、溫度調節器及執行器，組成溫度自動控制系統。
（1）控制電加熱器的功率
控制電加熱器的功率來控制室溫的系統，其原理圖及方框圖見下
①是室溫位式控制方案，由測溫傳感器TN，位式溫度調節器TNC，及電接觸器JS組成。當室溫偏離設定值時，調節器TNC輸出通斷指令的電信號，使電接觸器閉合或斷開，以控制電加熱器開或停，改變送風溫度，達到控制室溫的目的
②是室溫PID控制方案，由測溫傳感器TN，PID溫度調節器TNC及可控硅電壓調整器ZK組成，可實現室溫PID控制。
（2）控制空氣加熱器的熱交換能力
控制進入空氣加熱器熱媒流量的室溫控制系統及其原理如下：
該方案是由測溫傳感器TN，溫度調節器TNC，通斷儀ZJ及直通或三通調節閥組成。當室溫偏離設定值時，調節器輸出偏差指令信號，控制調節閥開大或關小，改變進入空氣熱交換器的蒸汽量或熱水量，從而改變送風溫度，達到控制室溫的目的。
（3）制進入空氣加熱器的熱水溫度
該溫控方案組成與上面相同，不同的是控制三通閥來改變進入空氣加熱器的水溫，改變熱交換能力，達到控制室溫的目的。
三、房間空氣相對濕度自動控制的方法
空調房間溫濕度控制：
空調房間溫濕度的干擾因素的多樣性，氣候變化的多工況性以及房間存在的較大的熱慣性等因素使得利用單回路直接控制房間溫濕度的方法難以達到滿意的調節效果。因此，應該另選有效的方法。針對空調房間的熱特性，采用串級調節較適宜。其調節框圖如圖所示
室溫調節器用于克服維護結構傳熱，室內熱源散熱引起的室溫干擾。室溫調節器根據房間內實際溫度與設定溫度的偏差調整送風溫度的設定值。送風溫度調節器則用來控制送風溫度。這一環節主要克服在不同的季節，新風、回風混合比的變化引起的對換熱器的出口狀態干擾。使其在進入房間前受到一定的抑制，減少對室內狀態的影響。采用串級調節后，還能改變對象的時間特性，提高系統的控制質量。
四、風機盤管空調系統的自動控制
（一）溫控器
（1）風機盤管宜采用溫控器控制電動水閥，手動控制風機三速的控制方式。風機啟停與電動水閥連鎖。
（2）冬夏季均運行的風機盤管，其溫控器應有冬夏轉換措施。一般以各溫控器獨自設置冬夏轉換開關為好。
（二）節能鑰匙
（1）房間設有節能鑰匙系統時，風機盤管宜與其連鎖以節能。
（2）當要求不高時，可采用插、拔鑰匙使風機盤管啟動或斷電停轉的方式。使用要求較高時，可增設一個溫度開關。
（三）定流量水系統
風機盤管定流量水系統自控方式較簡單易行，但節能效果沒有變流量自控方式好。
五、風機盤管的定流量水系統自動控制
該工程使用定流量二管制，其風機盤管機組的控制通常采用兩種方式。
（1）三速開關手控的二管制定流量系統
采用二管制水系統時，表面冷卻器中的水是常通的。水量依靠閥門的一次性調整，而室溫的高低是由手動選擇風機的三檔轉速來實現的。
（2）溫控器加三速開關的二管制定流量水系統
采用這種控制的水系統時，表面冷卻器中的水是常通的，水量依靠閥門一次性調整。室內溫度控制器控制風機啟停，而手動三檔開關調節風機的轉速。
溫控器選擇AFT06*系列即可滿足要求。該系列是帶浸入式套管的。
六、變風量系統的監控
變風量系統的基本思想是當室內空調負荷改變以及室內空氣參數設定值變化時，自動調節空調系統送入房間的送風量，使通過空氣送入房間的負荷與房間的實際負荷相匹配，以滿足室內人員的舒適要求或工藝生產要求。同時送風量的調節可以最大限度的減少風機的動力，節約運行能耗。
除了節能的優勢外，VAV系統還有以下特點：（1）能實現局部區域的靈活控制，可根據負荷變化或個人舒適度要求調節。（2）由于能自動調節送入各房間的冷量，系統內各用戶可以按實際需要配置冷量，考慮各房間的同時使用系數和負荷分布，系統冷源配置可以減少20%~30%左右，設備投資相應較大減少。（3）室內無過冷過熱現象。
該系統采用單風管再加熱VAV空調系統，其原理和控制系統圖如下：
七、空調用制冷裝置的自動控制
1、蒸發器的自動控制
空調用制冷裝置系統的蒸發器和冷凝器溫度的自動控制如圖所示
空調負荷是經常變化的，因此，要求制冷裝置的制冷量也要相應地變化。而制冷量的變化，就是循環的制冷劑流量的變化，所以需要對蒸發器的供液量進行調節，實現對載冷劑即被冷卻物質的溫度控制?？照{用制冷裝置的中常用的供液量自動控制的設備是熱力膨脹閥。
熱力膨脹閥的一種直接作用式調節閥，安裝在蒸發器入口管上，感溫包安裝在蒸發器的出口管上。DV1和DV2是電磁閥，壓縮機停時，電磁閥立即關閉，切斷冷凝器至蒸發器的供液。
2、冷凝器的自動控制
在制冷裝置上通常用冷卻水量調節閥來調節冷凝溫度。冷卻水量調節閥是一種直接作用式調節閥，安裝在冷凝器的冷卻水進水管上，它的壓力測量溫包安裝在壓縮機的排氣端，或冷凝器的制冷劑入口端，以感受Pl的變化。
3、制冷裝置的自動保護
為了保證制冷裝置的安全運行，在制冷系統中常有一些自動保護器件。制冷系統常用的自動保護包括排氣壓力保護、吸氣壓力保護、減壓保護、斷水保護、冷凍水防凍保護等。其系統圖如下：
（一）排氣與吸氣壓力自動保護
在制冷設備中設置了安全閥，還使用壓力控制器來控制排氣壓力。當排氣壓力超過設定值時，壓力控制器立即切斷壓縮機電動機電源，起高壓保護作用；控制吸氣壓力的采用壓力控制器PxS。它對吸氣壓力有保護作用。
（二）油壓的自動保護
在制冷壓縮機運轉過程中，它的運動部件會摩擦生熱。為了防止部件因發熱而變形而發生事故，必須不斷供給一定壓力的油。油壓控制器是一個壓差控制器，用它可以實現制冷裝置油壓的自動保護。
（三）斷水自動保護
為了保證壓縮機的安全，在壓縮機水套出水口和冷凝器出水口，裝設了斷水保護裝置。該裝置是由測量冷凝器出水口水的電阻的兩個電極，配以晶體管控制電路的水流控制器SLS及繼電器所組成。
（四）凍水防凍自動保護
在制冷裝置運行中，蒸發器中冷凍水溫度過低，容易發生凍結影響壓縮機的正常運行，因此設置了冷凍水防凍自動保護系統。該系統是在蒸發器出口端安裝了溫度控制器TfS，當冷凍水出口處溫度降至較低時，溫度控制器使中間繼電器斷開，壓縮機也就停止運轉；在壓縮機停轉后，若蒸發器冷凍水溫度回升到某一溫度時，溫度控制器使中間繼電器接通，冷凍水泵和冷卻水泵就重新啟動，而壓縮機也恢復運轉。
4、水量調節閥的選擇：
根據系統水管管徑尺寸為：DN25DN32DN50三種，選擇相應閥門口徑的電動調節閥。結果如下：（品牌：丹佛斯）
閥門口徑KV值經過閥們的流量（m^3/h）
壓降(bar)壓降(bar)壓降(bar)壓降(bar)壓降(bar)壓降(bar)壓降(bar)壓降(bar)壓降(bar)
0.20.250.30.350.40.450.50.550.6
DN25104.475.005.485.926.326.717.077.427.75
DN32167.168.008.769.4710.1210.7311.3111.8712.39
DN504017.8920.0021.9123.6625.3026.8328.2829.6630.98
二通閥選擇：DN25Kvs=10m^3/h編號：065Z3420法蘭連接VL2（PN6）
065B1725法蘭連接VF2（PN16）
065B1525法蘭連接VFS2（PN25）
DN32Kvs=16m^3/h編號：065Z3421法蘭連接VL2（PN6）
065B1732法蘭連接VF2（PN16）
065B1532法蘭連接VFS2（PN25）
DN50Kvs=40m^3/h編號：065Z3423法蘭連接VL2（PN6）
065B1750法蘭連接VF2（PN16）
065B1550法蘭連接VFS2（PN25）
三通閥選擇：DN25Kvs=10m^3/h編號：內螺紋：065B1425外螺紋：065B1325
法蘭連接VF3，VL3
DN32Kvs=16m^3/h編號：內螺紋：065B1432外螺紋：065B1332
DN50Kvs=40m^3/h編號：內螺紋：065B1450外螺紋：065B1350
模擬量控制驅動器：AME15，AME16，AME25，AME35
AME電子驅動器用在DN50以下的VRB，VRG，VF，VL，VFS2，VEF2閥門。該驅動器自動適應行程到閥的終端位置以減少調試時間。電源電壓：24V~。適配器編號：065Z7548，介質溫度超過150℃。閥桿加熱器，用于DN15~DN50的閥門，編號是065B2171。
手動平衡閥：MSV-C該閥用于平衡制冷、供熱和生活用水系統的流量。其特點有：固定的測量孔板；帶有2件針式測量接頭；手輪具有關斷功能，一圈360度均可讀數；數字刻度指示，并具有鎖定功能；固定孔板測量精度是+-5%，MSV-C為內螺紋。
八、風機盤管系統的監控
風機盤管系統的控制通常包括風機轉速控制和室內溫度控制兩部分。
1、風機盤管系統的監控功能
（1）室內溫度測量；（2）冷、熱水閥開關控制；（3）風機變速及啟停控制
其監控原理圖如圖
九、新風機組的監控
新風機組通常與風機盤管配合進行使用，主要是為各房間提供一定的新鮮空氣，滿足人員衛生要求。其基本監控功能有：（1）監測功能檢查風機電機的工作狀態，確定是處于開或關；檢測風機電機的電流是否過載；測量風機出口處的空氣溫濕度，以了解機組是否已將新風處理到要求的狀態；測量空氣過濾器兩側的壓差，以了解過濾器是否要求清洗；檢查新風閥狀態，確定是開還是關。（2）控制功能根據要求啟停風機；控制水量調節閥的開度；控制干蒸汽加濕器調節閥的開度；換熱器的冬季防凍保護（3）集中管理功能顯示新風機組啟停狀態，送風溫濕度，風閥，水閥狀態。通過中央控制管理機啟停機組，修改送風參數設定值
為實現上述功能，相應的硬件配置如下：
新風機組的新風閥配置開關式風閥控制器。這是因為新風機組的風量是根據工作區內人員數量計算出來的，一般不做調節，因此新風門只有開、閉兩種狀態。在風機開啟時，風閥全開，停機時，風閥全關。風閥的控制通過一路DO通道完成。當輸入為高電平時，風閥全開；低電平時，風閥全關。若要了解風閥的實際狀態，還可以用一路DI接受風閥執行器的反饋信號。
十、電子機械房間恒溫控制器RMTE
該控制器廣泛應用于商業、工業和住宅建筑。適用于供熱，制冷和全年空調系統的室溫控制，特別是風機盤管和電加熱器等。特點是：高度敏感，無基準振動問題，硬防火塑料底座和上蓋，一體結構，易于安裝，系統OFF位置，切斷所有環路。RMTE-HC2適用于2管制供熱/關斷/制冷，溫度范圍是10~30℃。電源等級：230V+-10%50/60HZ電流等級：恒溫控制器1A230V/AC風機6（2）A230V/AC
十一、區域電動閥ZV-2/3
該系列閥門與時間溫度控制器一起用來控制家庭和商業的中央供熱，熱水及冷水系統中的水量。主要參數：適用于各種安裝要求和偏好，適用于供熱和供冷應用，性能可靠，使用壽命長，易于安裝和接線，結構堅固。相關數據如下：
類型產品編號種類DN關閉壓力KV螺紋（外）介質
ZV-215087N72402-通開/關152.5bar3.2G1/2”制冷/熱水（+5/+90）
ZV-220087N7241202bar3.2G3/4”
ZV-225087N7242250.8bar6.8G1”
ZV-315087N72373-通分流器152.5bar4.3G1/2”
ZV-320087N7238201bar4.6G3/4”
ZV-325087N7239251bar5.7G1”
十二、SIEMENS3LD主控和急停開關
3LD1開關可用于控制主回路、輔助回路以及三相電機和其它負載。應用
它是手動隔離開關，符合IEC947-3/DINVDE0660第107部分(EN60947-3)標準，并且滿足隔離要求。3LD1控制開關可以用于：起/停(ON/OFF)。控制該開關有三個相鄰的主觸頭，在開關的任何一邊都可以裝第四個觸頭。這個觸頭可以是N觸頭或一個帶1常開和1常閉觸點的開關
SIEMENS3TH中間繼電器
3TH系列中間繼電器，適用于交流50Hz或60Hz，電壓至660V和直流電壓至600V的控制電路中，用來控制各種電磁線圈及作為電信號的放大和傳遞，符合IEC947，VDE0660，GB14048等標準。繼電器動作機構靈活，手動檢查方便，結構設計緊湊，可防止外界雜物及灰塵落入繼電器的活動部位。接線端都有罩覆蓋，人手不能直接接觸帶電部位，安全防護性很高；繼電器電磁鐵工作可靠、損耗小、噪音小、具有很高的機械強度，線圈的接線端裝有電壓規格標志牌，標志牌按電壓等級著有特定的顏色，清晰醒目，接線方便，可避免因接錯電壓規格而導致線圈燒毀。
十三、壓差控制器
根據閥門口徑，選擇以下幾種：ASV-PVDN25ASV-PVDN32AIPDN50
ASV壓差平衡閥可自動保證供熱和制冷系統的水力平衡。該工程中采用的是定水量系統，壓差控制器用在排氣與吸氣壓力自動保護中。使用ASV閥門，可避免煩瑣的調試過程，安裝完閥門即可。在所有負荷下自動平衡系統，也有助于節能。安裝時需安在回水管，且流向應與閥體上的箭頭一致。
十四、參考文獻
建筑環境與設備的自動化劉耀浩天津大學出版社
建筑設備自動化卿曉霞重慶大學出版社
關鍵詞:協調控制系統;直接能量平衡;機爐
中圖分類號:TB 文獻標識碼:A 文章編號:1672-3198(2010)06-0303-02
1 機組概況
某電廠有2臺600MW亞臨界參數燃煤發電機組。汽機為亞臨界參數,機前主蒸汽壓力為16.7MPa,機前主汽溫度和再熱汽溫度為540℃。鍋爐為亞臨界、一次中間再熱、單爐膛、Π型布置、四角切圓燃燒、平衡通風、全封閉、固態排渣、強制循環汽包型燃煤鍋爐,燃料為煙煤。在額定工況下,過熱器出口溫度為540℃,再熱器的進、出口溫度為323℃、540℃。
2 DEB協調控制系統原理
從能量平衡的觀點,協調控制系統被分為直接能量平衡DEB協調控制系統和間接能量平衡IEB協調控制系統。機組采用的是直接能量平衡DEB協調控制系統。
2.1 直接能量平衡DEB的特點
直接能量平衡系統采用了一個代表汽輪機組能令需求的信號,這個信號作為機爐間的協調信號(能量平衡信號),控制鍋爐的輸出能量,保證任何工況下機組內部能量供需的平衡。本機組應用以(P1/PT)P0為前饋信號。協調控制系統結構原理圖如圖1。
圖1 直接能量平衡DEB原理圖P0―機前壓力定值 P1―汽輪機第一級壓力 Pb―汽包壓力 PT―機前壓力 Ne―機組輸出功率 N0―負荷指令
以(P1/PT)P0為前饋信號的DEB協調控制系統克服了以汽輪機第一級壓力P1變或調節閥開度P1/PT為前饋信號時,汽輪機調節閥開度能夠快速響應負荷要求,但鍋爐響應負荷慢,造成汽壓劇烈變化和波動的缺點。
2.2 DEB主要變量分析
DEB協調控制主要有以下幾個變量:
(1)汽輪機一級壓力P1;
(2)汽輪機調節閥有效開度P1/PT;
(3)能量平衡信號(P1/PT)P0;
(4)熱量信號HR=P1+Cbdpb/dt;
(5)熱量指令BD=(P1/PT)P0+(P1/PT)P0×K1×d((P1/PT)P0)/dt+K2×dpT/dt。
汽輪機一級壓力P1是DEB中的一個關鍵變量,既線性地反映了蒸氣流量D的變化,又線性地反映了功率Ne的變化,這就為鍋爐和汽輪機之間的能量變化建立了統一的量綱,即P1間接地反映了鍋爐和汽輪機之間的能量平衡。P1/PT可以很好的代表汽機調節汽門的開度。P1/PT信號用于檢測汽機閥門開度不僅具有響應快的特點,同時可克服直接測量閥位存在死區和非線性的影響。
能量平衡信號(P1/PT)P0是鍋爐控制系統的主要組成部分,能夠反映汽輪機對鍋爐能量的要求,這就為機爐動態過程中協調的兩個控制回路提供了一個可靠的能量平衡信號。在穩定工況下,由于PT=P0,且PT和P1/PT恒定,所以P1就代表了進入汽輪機的蒸汽量,即進入汽輪機蒸汽能量的大小。在動態過程中,由于汽輪機閥位的改變會使PT偏離給定值。(P1/PT)P0不能代表實際進入汽輪機的能量,而是代表了汽輪機所需的能量。
熱量信號HR由主蒸汽流量信號和汽包壓力的微分信號構成,其表達式是HR=P1+Cbdpb/dt(其中p1為汽輪機一級壓力,pb為汽包壓力,C1b為鍋爐蓄熱系數)。由公式可知熱量信號只反映燃燒率的變化,與汽機進汽量的變化無關,即當燃燒率發生變化時,熱量信號成比例地隨之變化,汽輪機進汽量發生變化時,只要燃燒率不變,熱量信號不發生變化。所以在各種工況下,熱量信號均能準確地表示鍋爐燃燒率(即實際能量)的大小。
熱量指令BD作為鍋爐主控調節器的設定值,公式中分為兩部分:(P1/PT)P0+(P1/PT)P0×K1×d((P1/PT)P0)/dt代表汽輪機功率的變化在單位時間內鍋爐所需補充的蓄熱;K2×dpT/dt代表壓力定值變化在單位時間內鍋爐所需補充的蓄熱。汽輪機功率和壓力定值的微分項作用是在動態過程中加強燃燒率指令,以補償機爐間對負荷的響應速度的差異(協調)和壓力定值變化所要調節的蓄熱(保證汽壓較小的變化率,補償壓力損失)。由上述分析可知,熱量指令BD完全代表了負荷變化所需的全部能量變化,反映了鍋爐快速、準確地調節燃燒工況以適應負荷的變化。穩態時,調節器的被調量應等于設定值,各微分項為零,即BD=HR=P1。
3 協調控制系統的分析
3.1 控制方式分析
基本方式(base):鍋爐主控和汽機主控均在手動方式下運行。鍋爐跟隨方式(BF):鍋爐主控投入自動調節機前壓力,汽機主控為手動方式。汽機跟隨方式(TF):汽機主控投入自動調節機前壓力,鍋爐主控為手動調節功率。以鍋爐跟隨為基礎的協調控制系統(CCBF):汽機主控投入自動維持功率平衡,鍋爐主控投入自動主要維持壓力平衡,同時兩者協調配合用以維持機爐間的能量平衡。以汽機跟隨為基礎的協調控制系統(CCTF):汽機主控投入自動用于維持壓力平衡,鍋爐主控投入自動維持功率平衡,同時兩者協調配合,用以維持機爐間的能量平衡。
3.2 控制回路分析
3.2.1 機組負荷指令回路及負荷指令限制回路
機組目標負荷指令回路的作用是根據機爐運行狀態,判斷選擇機組可能接受的內外部負荷指令,將機組的外部負荷指令(ADS、設定負荷、調頻指令)處理成能夠接收的機組目標負荷,以及RB工況、迫升和迫降狀態下跟蹤內部負荷指令。
機組負荷指指令前饋中加入了LDC TARGET和實際負荷指令的偏差前饋,在負荷變化過程中適當對燃料和風量進行一定的過調,用以彌補制粉系統和鍋爐的純延遲導致的壓力大范圍波動。設計了HOLD/RUN回路,保證機組在負荷回調時,LDC TARGET和實際負荷指令的偏差不會出現過大的波動,避免了機前壓力的過大波動。
圖2 鍋爐前饋指令為保證機組的穩定安全的運行,機組指令回路中還包括負荷指令限制回路。負荷指令控制回路按其功能分成四部分:機組最大、最小負荷限值、甩負荷、負荷閉鎖增/減、負荷迫升/迫降。
(1)機組最大最小負荷限值:主要是保證機組實際負荷指令不超過最小值和最大值。最大值和最小值負荷限值由操作員通過顯示器上的控制面板來進行手動設置。
(2)甩負荷:主要作用是根據主要輔機的切投情況,在線識別并計算出機組當前的最大可能出力,當機組指令大于可能出力時,則甩負荷,將機組的實際負荷指令降至最大可能出力值。邏輯回路接受各輔機的切投狀態信號處理,當任何輔機停運或跳閘時,產生RB控制信號,進行甩負荷。甩負荷的原因是明確的,降低負荷的數量也是明確的。減少這一部分負荷后,機組仍能維持正常運行。
(3)負荷閉鎖增/減:當運行過程中產生某種故障時,使負荷增減受到限制,但不能立即識別,如送風機擋板卡住、輸煤管道和燃燒器堵塞、執行機構和調節機構故障等,此類故障會造成諸如燃料量、空氣量、給水量等運行參數偏差增大。負荷閉鎖增減回路主要針對這類故障設置,它可以對這些運行參數偏差的大小和方向進行監視。當任何一個超出規定值,就認為設備工作異常。這時回路根據偏差的大小和方向對實際負荷指令進行增減方面的閉鎖,以防止故障的進一步擴大,直至偏差回到規定值。
(4)負荷迫升/迫降:對于負荷閉鎖指令增減中提到的故障,通常還進一步采取迫升/迫降的措施。該回路的主要作用是對有關參數偏差的大小和方向進行監視,如果它們超越限值,同時有關的控制輸出已達到極限位置,不再有調節的余地,則該回路根據偏差的方向,將對實際負荷指令實施迫升/迫降,使偏差回到允許的范圍之內。
3.2.2 機爐主控制器回路
鍋爐主控信號中有兩個PID控制器(鍋爐壓力控制器、鍋爐功率控制器),汽輪機主控信號有三個PID控制器(兩個汽機壓力控制器、一個汽機功率控制器)。在鍋爐和汽輪機主控制器回路中有幾個切換器,使機組在不同的控制方式時選擇不同的控制器進行控制,即在選擇不同的控制方式時,鍋爐主控指令和汽輪機主控指令的形成方式也不同。
在基本方式時,鍋爐和汽機都處于手動方式,則鍋爐的主控指令和汽機主控指令分別由機組的總燃料量和汽機調節閥開度形成;當處于鍋爐跟隨方式時,鍋爐主控指令由經過鍋爐壓力調節器的輸出,與鍋爐主控指令的前饋信號相加形成,汽機主控指令由汽機調節閥開度直接形成;在汽機跟隨方式,鍋爐主控指令即為機組的總燃料量,汽機主控指令由機組負荷與負荷指令經過汽機的功率調節器加上帶負荷修正的負荷指令的前饋直接控制調節閥門開度形成。在處于協調控制方式(協調控制下的鍋爐跟隨方式和協調控制下的汽機跟隨方式)時,鍋爐主控指令由經過鍋爐壓力調節器的輸出,與鍋爐主控指令的前饋信號相加形成,汽機主控指令由機組負荷與負荷指令經過汽機的功率調節器加上帶負荷修正的負荷指令的前饋直接控制調節閥門開度形成。
在CCBF方式下,將爐側主汽壓力偏差按一定比例負向加到汽機功率指令回路中,當壓力偏離設定值達到一定范圍時,壓力的負向偏差將按一定系數(或分段函數)修正機主控的功率指令。由于機側的電調響應較快,實發功率很快按要求改變,從而反向抑制壓力偏差的增大,起到輔助鍋爐調壓的作用。
圖3 功率指正信號同理,在CCTF方式下,將爐側調節功率偏差按一定比例負向加到機主控壓力指令回路中,當功率偏離設定值達到一定范圍時,功率的負向偏差將一定系數(或分段函數)修正機主控的壓力指令。由于機側的電調響應較快,實際功率偏差很快減少,從而反向抑制爐側功率偏差的增大,起到輔助鍋爐調功率的作用。圖4 壓力指令修正信號
參考文獻
[1]劉吉臻.協調控制與給水全程控制[M].北京:中國電力出版社,1995.
1裂解爐先進控制系統的方案設計和實現
本節以F0201裂解爐A側為例，介紹GK-6型裂解爐先進控制系統的方案設計和功能。
1.1裂解爐COT原控制系統方案吉林石化乙烯廠自2004年6月至2005年10月先后對6臺老裂解爐進行改造，改造后的COT控制系統如圖1和圖2所示。由圖1可以看出，原設計的COT控制系統是根據燃料氣的熱通量來分別控制底部和側壁的燃料氣壓力，由于底部和側壁沒有單獨的燃料氣流量表，所以該控制系統一直無法投用。圖2中是由4個手操器HIC02001~HIC02004分別控制側壁的4個燃料氣調節閥，以實現單組爐管的溫度均衡，該系統需要操作人員的頻繁調整，增加了工作強度，運行效果很不理想。
1.2裂解爐COT先進控制系統方案為了克服原COT控制系統無法投用的缺點，首先分析影響裂解溫度的關鍵因素，設計了裂解爐COT控制方案；同時分析燃料氣壓力、進料流量和DS流量變化對各組爐管溫度的影響，設計了各組爐管溫度均衡控制方案，減小各組爐管的溫度偏差。裂解爐COT控制系統方案如圖3所示。COT先進控制系統的每個輻射段都采用2個COT控制器，其中一個控制器通過底部燃料氣壓力的實時調節來穩定COT，另一個COT控制器通過調整側壁燃料氣壓力，同步穩定COT，以保證底部和側壁熱負荷的穩定。兩個COT的控制算法都采用了PIDFF（帶前饋的PID），前饋參數取燃料氣的熱值，當燃料氣的熱值變化時，及時調整燃料氣壓力的SP值，減少熱值變化帶來的COT大幅波動。
TICA0307為COT控制器1，與底部燃料氣壓力PICA0310構成串級調節回路，正常控制狀態為AUTO，PICA0310投用串級（CAS）；TC0307B為COT控制器2，與側壁燃料氣壓力PIC0310A構成串級調節回路，器SP和PV分別取TICA0307的SP和PV，正常投用狀態為CAS。裂解爐爐管溫度均衡控制系統的方案如圖4所示。裂解爐正常運行時，要求輻射段各組爐管出口溫度之間的差值不得超過某個上限值，即要求4組爐管的出口溫度保持平衡。該控制系統以4組爐管的平均溫度為基礎，對每組爐管對應的底部燃料氣壓力調節器的設定點進行再分配，使每組爐管出口溫度與平均爐管出口溫度之差最小，圖4中主要功能模塊包括：TDC0211：第一組爐管溫度偏差控制器，該控制器的PV值是該組爐管溫度與COT溫度的偏差（PV＝該組爐管溫度－COT溫度），當PV值為0時，表示該組爐管溫度與COT溫度相同，輸出與對應的側壁燃料氣壓力調節閥HIC02001關聯，該控制器設定值由操作人員給定，若該組爐管需要低控時，則設定值（SP）小于0；TDC0212：第二組爐管溫度偏差控制器，輸出與底部燃料氣壓力調節閥HIC02002關聯；TDC0213：第二組爐管溫度偏差控制器，輸出與底部燃料氣壓力調節閥HIC02003關聯；TDC0214：第二組爐管溫度偏差控制器，輸出與底部燃料氣壓力調節閥HIC02004關聯。TDC0211～TDC0214設定值為0，表示控制目標是各組爐管溫度趨于一致，實現溫度均衡。
2裂解爐先進控制系統的實現
裂解爐COT先進控制系統完全在DCS上實現，提高了系統的可操作性和運行的安全性；開發了一鍵投用和切除先進控制系統的功能，修改了DCS流程圖畫面，系統投用切除過程非常方便。
2.1COT先進控制系統DCS組態
裂解爐COT系統DCS組態由41個功能模塊構成：過程值計算與處理模塊（REGULATORYPVPOINT）17個，開關模塊（FLAGPOINT）2個，控制模塊（REGULATORYCONTROLPOINT）點18個，邏輯模塊（LOGICPOINT）4個。
2.2COT先進控制系統一鍵投用和切除邏輯
為了方便先進控制系統投用和切除，開發了一鍵投用和切除邏輯，功能圖如圖5和圖6所示。圖5為先進控制系統的投用邏輯，各組底部燃料氣控制器為CAS時或切除時，溫度控制器控制狀態切換。圖6為先進控制系統的切除邏輯：通過先控開關HS0201APC投用或切除先控邏輯，投用時，置各組底部燃料氣控制器為CAS；切除時，判斷底部燃料氣控制器是否為CAS，當為CAS時，切為AUTO，否則保持原來狀態（AUTO或CAS)。
2.3COT先進控制系統流程圖
根據裂解爐先進控制系統的功能需求，改進了DCS流程圖，原有的和改進的DCS流程圖如圖7和圖8所示。圖8集成了裂解爐COT先進控制系統的各項功能，操作人員可以在該流程圖上投用和切除先進控制系統，并進行相應的調整操作。
2.4先進控制系統投用與切除
2.4.1先進控制系統投用條件（1）所有爐管的溫度熱電偶測量穩定，COT較平穩；（2）底部燃料氣壓力和側壁燃料氣壓力穩定；（3）側壁燃料氣調節閥HIC02001~HIC02004具有調控各組爐管出口溫度的能力，即調劑閥開度變化對爐管溫度具有影響，且調節閥具有調節裕量；（4）各組爐管COT溫度較為平穩。
2.4.2先進控制系統的投用步驟（1）調出裂解爐溫度控制操作畫面，點擊APC投用按鈕（先控沒有投用時，按鈕顯示“APCOFF”狀態），在屏幕下端點擊“PV”，用操作鍵盤上的“增加”或“減小”鍵，選中“APCON”，點擊Enter確認；（2）把COT溫度控制器設定值（SP）設為原料裂解所需的裂解溫度，如果目標溫度與當前實際溫度偏差超過5℃，則需要逐步設定，每次變化幅度不要大于3℃；（3）正常情況下，調整溫度均衡控制器設定值為0；如果某組爐管溫度需要“低控”或“高控”時，則把對應溫度進行對應的設定，例如如果裂解爐需要控制的COT溫度為830℃，某組爐管需要低控6溫度，則該組爐管溫度偏差設定為-6℃，剩余各組爐管溫度偏差設定為+2℃。
2.4.3先進控制系統的切除步驟調出裂解爐溫度控制操作畫面，點擊APC投用按鈕（先控投用時，按鈕顯示“APCON”狀態），在屏幕下端點擊“PV”，用操作鍵盤上的“增加”或“減小”鍵，選中“APCOFF”，點擊Enter確認。
2.4.4先進控制系統異常情況切除測量溫度出現異常，例如由于爐管熱電偶故障導致COT溫度跳變，這時候需及時切除燃料氣串級控制，重新調整底部和側壁燃料氣壓力控制器設定值；COT溫度控制器的設定值和PV值絕對偏差超過10℃，這時候將出現系統報警，操作人員需首先切除COT先進控制，檢查異常原因；若底部或側壁燃料氣壓力測量出現異常，必須及時切出先進控制系統。
3裂解爐COT先進控制系統效果分析
吉林石化GK-6型裂解爐（F0101~F0601）的先進控制系統自2012年8月開始陸續投用，取得了非常顯著的效果。本節以2#爐A側為例，給出COT和單組爐管溫度的運行效果，如圖9、圖10、圖11所示。由圖9可以看出，先進控制系統投用后，COT的波動范圍由±7℃降低到±2℃以內，效果非常顯著。由圖10和圖11可以看出，先進控制系統投用期間，F0201A側的COT控制器TICA0207的波動范圍在±1.5℃以內；單組爐管溫度的波動范圍在±2℃以內。表1給出了先進控制系統投用前后單位進料燃料氣消耗的變化情況。由表1可以看出，先進控制系統投用后，在進料量和COT變化不大的情況下，單位進料燃料氣的消耗降低了12.36Nm3/h，降低了5.12%。由圖9~11和表1可以看出，裂解爐COT先進控制系統投用后，極大地穩定了COT的波動，降低了燃料氣的消耗。同時，在一定的程度上可以延長裂解爐的運行周期，降低操作人員的工作強度。
4結語
兩個脫硫站共用一套氮氣供應管路，即石灰和鎂粉的儲料倉。為增加系統的靈活性，設置了一套共用的切換閥用于垂直（默認）和交叉（緊急備用）噴吹之間的選擇。噴吹系統、測溫取樣系統、鐵包車、扒渣機和液壓系統雖然每個站各自獨立，但兩站彼此又相同。
每個脫硫站均有兩套獨立的提升裝置，一套用于脫硫噴槍的升降，另一套用于測溫取樣槍的升降。為了獲得更好的速度和位置控制，噴槍升降驅動裝置采用變速調頻電機驅動控制（VFD）。
鐵水通過鐵包車運至脫硫站。鐵包車直接接受原料跨450t天車吊運的鐵水，而后從吊／座包位運至噴吹位進行噴吹、扒渣處理，當噴吹、扒渣完成后，再將鐵水運至吊／座包位，由原料跨450t天車從車上吊走處理好的鐵水，完成一個脫硫周期。鐵水預處理工藝流程如圖1。
2 遠程I/O通訊
主控臺包含主控桌，主控桌包含有作為一臺HMI和二級客戶計算機的操作工作站。HIMI顯示用西門子WINCC可擴充軟件設計，并提供了脫硫和除塵系統設備的監控。操作者報警將顯示和公布在控制室的HMI上。
每個脫硫站將包括4個控制柜，每個控制柜均配有遠程I/O通訊站，遠程I/O模塊通過一個Profibus 網絡與PLC進行通訊。PLC經過采用TCP/IP（工業以太網）協議的以太網與HMI進行通訊。這種通訊方式在其配置和維護方面具有很大的適應性，并準許過程數據通過遠程編程經過OPC服務器進行存取。脫硫站包括一套用Oracle為數據庫的二級系統。它由一個位于計算機房的服務器和一個客戶機組成。服務器用于數據的儲存和管理，客戶機作為HMI使用。
3 一鍵噴吹系統優化
每個站控制系統是由一臺西門子S7-400系列可編程邏輯控制器（PLC）和一臺用于控制兩個站共用部件S7-300PLC組成。每個PLC均有本地和遠程數字和模擬I/O接口。該系統也包括每個脫硫站的人機界面（HMI），人機界面位于主控制操作臺上，若必要，每個人機界面均能控制兩個站。
噴吹系統主要由噴槍、硫化系統、供氣系統及相關配套的管路和閥門組成，噴吹罐用氮氣將脫硫劑運送到選中的噴槍。為使粉劑順利加入到噴吹罐內,氮氣通過流化嘴噴入料倉內。位于料倉底部錐段周圍的流化嘴在噴吹罐加料期間和料倉加料操作完成后進行流化作業。間接作用壓力控制器配置于PLC中通過決定卸料控制閥的位置來控制粉劑速度。以維持一個預設定粉劑輸送速度?？刂破鬟^程變量是噴吹罐重量變化速率，由PLC通過應用噴吹罐稱量系統的測量值計算而達到的。噴吹罐稱量被連續監控并顯示在HMI上。為消除操作期間的任何波動，PLC計算了一個變化率的平均值。
控制器的設定點是由操作人員通過HMI預設定的，與期望的噴吹速度向對應。噴吹期間，通過調節閥門以維持粉劑流速與操作人員設定值相一致。在容許的閥門開度從0％~100％范圍內，控制器輸出值決定了閥門的位置。PLC電信號由與閥門一體的定位器處理，將閥門開度到所期望的值。控制器輸出自動增加或減少（開或關閥門）來補償壓力變量和設定值之間的偏差所產生的誤差。在手動模式下，操作人員能設定閥門的任何開度值，而不考慮實際的壓力變量值和設定值。
噴槍連接在噴槍驅動設施上，負責將噴槍浸入鐵水并將脫硫劑噴入鐵水中。噴槍的位置由編碼器監控。編碼器將提供一在線的4mA~20mA的電信號來表示噴槍的真實行程距離。
噴吹操作所用數據來3個方面：
1）二級計算值（用來自動從PLC或 其他二級或三級系統獲取參數自動計算。數據將 保存在二級數據庫中）；2）PLC計算值（自動計算，但參數必須手動輸入，沒有數據庫）；3）操作人員強制（原始重量、原始溫度、粉劑需求量。沒有數據庫）。
一旦上述信息輸入系統（溫度和重量信號通過信號線到PLC，并自動傳送到數據庫中，同時鐵水硫含量將自動從其他系統傳送到二級數據庫）。任何缺失的參數應由操作人員手動輸入。二級模型將根據操作人員的命令計算本爐所需的脫硫劑消耗量。操作人員從二級數據庫讀取模型數據，并將信息載入PLC中。而后PLC將檢查被選中的噴吹罐是否有足夠的脫硫劑來完成噴吹；若粉劑不夠，噴吹罐必須加料。噴吹罐正常情況下應保存有大于一爐噴吹所需的脫硫劑量（噴吹罐料重低報警通常設置為在最典型的情況下能滿足一爐噴吹所需的脫硫劑量值。
當所有噴吹條件滿足時，操作人員在HMI上按下“啟動”按鈕，系統在儀控系統的控制下自動完成噴吹作業。
4 結論
邯鋼新區煉鋼廠鐵水預處理儀控系統的構成特點是采用了操作監視集中、控制分散的原則、PLC以工藝設備為單元分散設置，一方面可獲得良好的實時響應，另一方面也提高了系統的可靠性。脫硫的設計能力為520萬t/年預處理鐵量，自投產以來較好的完成了生產任務，為下道工序提供了合格優質的鐵水。
參考文獻
[1]王濤.鐵水鎂脫硫工藝技術淺析[J].中國冶金，2004(9).
【關鍵詞】 蒸發溫度 超市制冷系統 經濟性
在超市的制冷系統當中主要就是由冷凝器以及壓縮機等多個相互獨立的陳列柜做構成，在各陳列柜的溫度控制器通常是采取滯環控制的方法，而這一方法比較容易趨于一致，從而導致系統呼吸壓力在大范圍內產生波動，在壓縮機組以及相應閥門出現同步現象，這樣就增加了壓縮機組的負載以及在使用壽命方面也大大的降低。
1 超市制冷系統的基本概述
1.1 超市制冷系統的結構、原理分析
在當前最為常用的制冷原理是通過某些低沸點液態制冷劑在不同壓力下，汽化時吸熱的性質來實現的，在結構上主要分為壓縮機以及冷凝器和蒸發器等，在壓縮機吸入蒸發制冷之后的低溫低壓制冷劑氣體之后，就會被壓縮成高溫高壓氣體輸送到冷凝器，在進行冷卻后變為常溫高壓液體，在經過熱力膨脹閥的時候，經過節流的作用就會形成低溫低壓蒸汽流入蒸發器，再從四周進行吸熱，在風道系統的作用下就會使得制冷空間的溫度得以冷卻，而蒸發后的制冷劑在回到壓縮機當中，這樣就形成了一個循環的制冷過程，進而達到制冷的效果[1]。
1.2 超市制冷系統的特點分析
在大型的超市當中，為了能夠使得商品的保質期加以有效的演唱，有些商品就需要進行冷藏儲存，超市的制冷系統也是采用了蒸汽壓縮式制冷，其自身有著比較鮮明的特點，在制冷的需求方面較大，負荷變化也比較大，不同的類型商品在儲存的條件也會有著一定的差異，在陳列擺放也會有著一定的要求[2]。超市的制冷系統通常都是采取分布式控制方法，壓縮機組配備吸氣壓力控制器，冷凝器單元配備有冷凝壓力控制器，每個陳列柜也會配備過熱度控制器以及溫度控制器，冷凝壓力控制以及吸氣壓力控制兩者基本相似，但是也有采用一個變頻使用一個風扇在轉速上產生變化的。
2 超市制冷系統仿真模型建立探究
2.1 超市制冷系統中陳列柜模型建立
在陳列柜的動態變量主要能夠分為儲存物的溫度以及蒸發器壁的溫度和流經蒸發器的制冷劑質量、陳列柜內空氣的溫度，在陳列柜的模型方面主要包括蒸發器以及儲存物和兩者間的風幕，根據三者間的能量守恒定律推出以下三個方程式：
在制冷劑在蒸發器當中發生了變化的同時，根據每個狀態的表達式就能夠通過MATLAB/SIMUUNK制作出相對應的模塊（圖1），在每個狀態量的表達式做成了封裝之后，然后就將它們作為子系統加以封裝，這樣就能夠得到比較簡單的一個陳列柜子模塊，最后將這些子模塊進行并列，加上輸入輸出和相應的擾動得到以下的模塊（圖2）[3]。
2.2 超市制冷系統中壓縮機模型建立
在諸多的超市制冷系統當中，對于系統總壓縮能力最為主要的就是依靠壓縮機組當中的壓縮機的工作個數，其模型是通過容積效率以及總位移容積進行描述的，在冷凝器當中的動力學狀態是能夠進行忽略不計的，故此這樣就能夠依次連接模塊的輸入以及輸出，從而得到完整的超市制冷系統關于MATLAB/SIMUUNK的模型[4]。在壓縮機處理體積流率的功率以及總壓縮率則可以通過以下的方程式進行表述：
2.3 超市制冷系統中吸氣管匯模型建立
在這一模型的建立方面，可以根據質量守恒定律進行建立方程式如下：
在吸氣壓力的基礎上根據這一方程式進行建立MATLAB/SIMUUNK的表達式，而后再賦以相對應的初值，封裝為子系統，那么就能夠將吸氣管的壓力模塊封裝通過圖3進行表示。
3 提高蒸發溫度對超市制冷系統經濟性的具體影響分析
3.1 提高蒸發溫度對超市制冷系統中各環節的經濟性影響分析
在超市的制冷系統正常運轉下，對其蒸發的溫度進行提高能夠對多方面的設備產生影響從而影響經濟性發生的變化。
首先，對蒸發溫度的提高對超市制冷系統中的壓縮機產生的影響，制冷壓縮機在能效比方面會隨著蒸發溫度的提高而升高，而在冷凝溫度沒有發生變化的情況下，蒸發的溫度在進行提升之后就會使得制冷量得以增加。同時也會對蒸發器產生影響，在這一影響過程中以冷凍柜作為例子進行講述，根據冷卻定律的方程式能夠得知，冷凍柜的柜溫是零下二十攝氏度，蒸發的溫度是零下四十攝氏度，在標準的換熱溫差方面是二十攝氏度，在具體的變化規律方面，在蒸發的溫度保持不動情況下，標準的換熱溫差是二十攝氏度，將其應用到冷卻公式中就是Q=20hF，而在蒸發的溫度升高的i時，其標準的溫差就是20-i攝氏度，從而就能夠得出公式Qy=（20-iy）hFy，這樣就能夠通過Q=Qy，h的值保持不變從而建立Fy=（20/20-iy）F，在這一方程式當中是iy表示蒸發溫度升高了y攝氏度，而F則是表示20攝氏度的陳列柜蒸發器的面積，Fy是表示蒸發的溫度升高了y攝氏度之后的陳列柜蒸發器的面積[5]。
其次，在蒸發溫度溫度進行提高之后會對超市制冷機組的成本造成很大的影響，這其中就有對低溫壓縮機成本的影響以及冷凍島柜蒸發器成本的影響和對超市冷藏柜綜合成本的影響。其中在低溫壓縮機的成本方面造成的影響可以通過實際的例子進行分析，以一組兩米寬十米長的冷凍島柜作為例子進行分析，在超市的環境溫度達到二十七攝氏度的時候，其濕度在百分之七十，而冷凍島柜如果是按照零下四十攝氏度的蒸發溫度進行選配壓縮機，那么柜溫就會在零下十八攝氏度到零下二十攝氏度，在負荷上將會達到7.32千瓦[6]。通過進行計算選擇某一品牌的三十匹壓縮機就能夠對制冷系統的要求得以滿足。而把蒸發溫度進行提高到零下三十五攝氏度的時候，冷凍島柜的數量不變的情況下，這一品牌的十五匹壓縮機就能夠滿足超市制冷系統的需求，在成本上能夠大大的得到節約，在將蒸發溫度提高到零下三十五攝氏度采取十五匹的壓縮機就能夠節約成本就能夠節約七千多元的資金。
另外，在蒸發溫度提高的同時對超市制冷系統中的冷凍柜蒸發器的成本也產生了很大的影響，在單臺的冷凍島柜蒸發器換熱面積方面可以通過下表1進行簡要的了解，當把蒸發溫度進行提高的時候在十米長的冷凍島柜蒸發器的成本增加如表2。
然后是對超市的冷藏柜的綜合成本所帶來的影響，在蒸發溫度進行提高的同時會使得機組的壓縮機在成本上得到降低，但是蒸發器的成本則會隨之而增加，在這兩者之間有著對應的關系，在蒸發溫度得以變化的同時壓縮機的成本以及冷柜成本之間的關系也會隨之而發生變化。當蒸發溫度提高1攝氏度的時候冷凍島柜的成本在27287元，在2攝氏度時綜合成本在25385元，在4攝氏度時綜合成本在20867元，在5攝氏度時綜合成本是81155元，在10攝氏度時綜合成本在59471元，14攝氏度時綜合成本在19095元，總體來說，在蒸發溫度的提高量保持在1―14攝氏度的時候，冷凍島柜制冷系統在綜合成本方面是降低的，在蒸發溫度處在5攝氏度的時候，在綜合成本上的降低是最大的，而在14攝氏度則是最低，當蒸發溫度超過了14攝氏度的時候綜合成本則處在上升的趨勢[7]。
3.2 對其經濟性影響的理論分析
針對以上的實例繼續進行分析，當蒸發溫度達到5攝氏度的時候，壓縮機的成本的降幅達到最大，對于超市的陳列柜制冷系統來說，在對其數量得以確定之后，對其蒸發的溫度要能夠合理的進行提升，同時選擇的制冷壓縮機的匹數也會變小，而機組的輸入功率也會變小，在制冷設備的日常運轉方面所產生的費用也會得到有效的降低，這樣對超市的利潤就能夠得到最大化的增加，在超市的蒸發溫度提高到十五攝氏度的時候，采取15匹機組能夠一年節省十五萬元左右的資金。對蒸發溫度的提高可能夠將蒸發器翅片的表面結霜量得以有效的減少，這就在除霜上的耗電量得到了大幅度的減少，從而達到了節能節約成本的目的。
3.3 超市制冷系統的新技術性能優勢
在并聯機組的技術應用上能夠提供比較多的能量調節級數，也就是三臺壓縮機所組成的并聯系統，能夠提供多達七級能量的調解能力，所以采取并聯機組在超市的制冷系統中進行應用能夠從整體上提高效率，降低電能的消耗。這一系統對啟動電流也在很大程度上得到了降低，從而減少了對電網的沖擊，在并聯機組這一技術上能夠使得集中控制的實現變得有可能，在對解調器以及電話線進行調制的過程中，超市的連鎖商能夠進行實時的監控，這樣就能夠及時的發現問題并加以有效的解決，在維護的效率方面得到了提高，也能夠對由于出差而帶來的高額費用得到了有效的降低。
另外還能夠有效的將可靠性得到有效的增強，對壓縮機的頻繁啟動以及停止得到了避免，這樣就延長了電機的使用壽命，當其中的某臺壓縮機發生了故障之后也不會影響其它的壓縮機正常運行，這樣就能夠有效的對制冷系統的連續制冷有了保證[8]。
同時也能夠對冷凍柜的溫度波動起到了降低的作用，在食品的保險品質方面得到了有效的提高，在超市的食品保存需要恒定的溫度，倘若是溫度的波動超過了一個標準，那么食品就會很容易發生變質，在壓縮機實施了實時的匹配動態負載之后，蒸發器內的蒸發壓力平穩，就會對溫度的控制有著保障，這樣對食品的保存品質也能夠得到有效的提高。
4 結語
綜上所述，通過對超市制冷系統在提高蒸發溫度對其經濟性的影響的分析可以看出，要對其進行系統的優化才能夠更有效的為超市的收益得以最大化的體現，另外在制冷系統的運行過程中要能夠對同步現象的發生進行避免，以此來降低系統的損耗，這也是在今后需要進行研究的一個重點。在對其蒸發溫度進行提高的過程中也要能夠合理的實施，這樣才能夠有效的實現制冷系統的高效運行。
參考文獻：
[1]譚永安，楊一帆，張曉龍，蔡永鵬，高廣通，張磊.變頻技術在超市制冷機組中的應用分析[J].制冷與空調，2011，（05）.
[2]張建一，黃毅銘，詹.大型超市冷凍冷藏陳列柜應用現狀和節能分析[J].制冷與空調，2011，（05）.
[3]張文慧，聶雪麗，龔毅，呂彥力.陳列柜冷輻射對超市空調系統設計參數的影響[J].鄭州輕工業學院學報（自然科學版），2011，（05）.
[4]陳天及，周新棟，余克志，嚴志剛，屠冰.敞開式低溫陳列柜送風系統的優化設計研究[J].低溫與超導，2012，（11）.
[5]賈先權.CO2壓縮機高壓缸軸封及軸封系統的選型與改進[J].化工設計，2014，（01）.
[6]夏源，徐厚達，王守國，曹鋒.小尺度蒸發器的數值模擬及優化研究[J].流體機械，2014，（01）.
【關鍵詞】CFB；燃燒；控制；風量；燃料
循環流化床鍋爐采用DCS的主要原因之一就是要解決運行控制復雜性的問題。相對優秀的模擬量調節控制回路的設計可以有效地控制現場執行機構的調節動作，從而安全高效地控制鍋爐燃燒系統的運作。循環流化床鍋爐是一個多參數、多變量、強關聯、干擾多的控制對象，其自動控制系統既是獨立的，又是相互關聯的。
當一個系統進行調節之后，其他的調節系統也要有相應變化。本次對實際CFB燃燒過程中涉及到的負荷調節系統、一、二次風量調節系統、引風量調節系統、爐膛壓力調節系統、給煤量調節系統、床溫調節系統、床壓調節系統做一個介紹。
1.負荷調節系統
鍋爐主控系統發出的燃料指令即是總燃料指令，通過與總風量比較后取小值作為調節器的設定值，保證鍋爐指令增加時風量始終大于燃料量，使得燃料在爐膛中能完全燃燒，提高燃燒經濟性。也同時保證了先加風后加燃料、先減燃料后減風。在穩態時，鍋爐負荷指令與風量信號以及燃料量近似相等，達到適當的燃料、風量靜態配比。根據當時是否有給煤機處于自動控制模式來調節煤、油在負荷控制目標值中的比重（工作流程見圖1）。
2.風量分配調節系統
鍋爐主控系統發出的風量指令即為總風量控制器?？傦L量中一、二次風所占比例最大，同時一次風和二次風直接影響鍋爐的運行及燃燒工況。所以，總風量調節系統通過改變一、二次風量的調節指令來保證鍋爐所需配風(其中一次風量是經過床溫調節補償過的)。鍋爐主控系統得到的總風量指令與燃料量測量值進行交叉限制后（取大值）作為總風量控制系統的給定值，從而保證一定的過剩空氣系數。
一次風量反饋值分別由安裝在風箱入口的三個差壓流量計開方后經一級過熱器溫度壓力補償后取中間值得到。同樣，二次風量反饋值是經二級過熱器溫度壓力補償后得到。補償后的一次風量和二次風量相加，便得到補償后的總風量測量值。補償后的總風量信號反饋給控制屏，供運行人員監視，同時還作為一次、二次風量（送風）控制系統的信號（工作流程見圖2）。
總風量指令經過最小流化風量比較后作為總風量控制器的設定值，總風量反饋主要是由一次風量反饋、二次風量反饋和修正風量組成的。經過PI控制器輸出后的OP值，根據一定比例分配給床下一次風、床上一次風、下排二次風和上排二次風。正常運行時，這四個控制器的設定分配一般為64:10:6:4，之所以起比值相加不等于100，是由于其中還需去掉播煤風的風量影響。
3.爐膛壓力調節系統
鍋爐運行時，如果機組要求的負荷指令改變，則進入爐膛的燃料了和送風量將跟著改變，燃料在爐膛中燃燒后產生的煙氣量也將隨之改變。這時，為了維持爐膛內的正常壓力，必須對引風量進行相應的調節。如果爐膛壓力過高，爐膛內火焰和高溫煙氣就會向外部泄露，影響鍋爐的安全運行；如果爐膛壓力過低，爐膛和煙道的漏風量將增大，可能使燃燒惡化，燃燒損失增大，甚至燃燒不穩定或滅火。因此爐膛壓力必須保持在一定的運行范圍之內。
在爐膛壓力調節系統中，爐膛出口壓力測量值與給定值一起送入PID中進行運算，運算結果與引風機入口壓力作為反饋、總風量為設定值的PID運算結果相比較，取小值作為最終值控制引風機調節擋板。由于循環流化床鍋爐燃燒的特殊性，一次風量和二次風量發生變化時，需經過一段時間爐膛出口壓力才發生變化，因此必須把總風量（一次風機出口風量和二次風總風量之和）的微分量作為前饋信號送入PID控制輸出中，以提高一、二次風量變化時控制系統響應的快速性。
（1）爐膛壓力的測量
采用3個差壓變送器測量爐膛壓力，它們的輸出送到中間值選擇器。同樣引風機入口壓力也選用3個壓力變送器，并取中間值作為引風機入口PID控制器的PV信號。
（2）前饋控制
風量信號時爐膛壓力調節系統的前饋信號，當送風量改變時，如果以爐膛壓力的變化調節引風量，必然使爐膛壓力的動態偏量較大，采用送風量的前饋信號，使引風量能及時隨著送風量的改變而改變。從而改變爐膛壓力調節的動態偏差。
（3）引風機入口壓力控制
風量信號經過函數發生器F1，作為引風機入口壓力控制器設定值，PV信號取引風機入口三個壓力信號的中間值。這樣的目的在于保持送風量與引風量的及時平衡，保障風量平衡的及時性。
4.給煤量調節系統
鍋爐主控系統發出的燃料指令即是總燃料指令，通過與總風量反饋值換算得到的可燃煤值比較后取小值作為給煤調節器的設定值?，F場四臺稱重給煤機根據運行頻率計算而得的實際給煤量作為反饋值，送入給煤控制器，調節范圍為0-40噸/小時。
由于有四臺稱重給煤機，為避免造成偏燒、斷煤等意外情況，需要對目標值進行分配，分別調節各臺給煤機的給煤量?？刂品绞饺缦拢?/p>
四臺稱重給煤機均在正常運行且控制模式均為自動，則目標值平均分配給下級四臺稱重給煤機控制器作為目標值，再由下級控制器根據目標值和現場反饋的運行頻率計算值，對現場給煤機變頻器進行調節。
四臺稱重給煤機均在正常運行，但其中一臺控制模式為手動，則目標值將減去該臺稱重給煤機的反饋值后的平均分配給另外三臺稱重給煤機的下級控制器作為目標值，再由下級控制器根據目標值和現場反饋的頻率轉換值，對現場給煤機變頻器進行調節。而手動控制的這臺給煤機將根據操作人員手動輸入的值對現場變頻器進行調節，調節范圍限制為（0-10t/h）。
煤量反饋值的引入，目的在于防止燃料擾動出現時，無法準確調整。只有在鍋爐含氧量、硫化物含量或者主蒸汽壓力發生變化時，才通過石灰石控制器或鍋爐負荷控制器自動調整，緊急時甚至需要操作人員手動干預來消除擾動。
5.床溫調節系統
循環流化床鍋爐的最佳運行床溫為850℃-900℃。在這一溫度范圍內，大多數煤都不易結焦。石灰石脫硫效果在這個溫度時也具有最佳脫硫效果，并且NOX生成量也很少。床溫測量值來自于爐膛下部左右各四個熱電偶溫度計測量的床溫的平均值。
床溫調節的目的是優化和減少煙氣中SO2的含量，影響循環流化床床溫的因素很多，如給煤量、石灰石供給量、排渣量、一次風量、二次風量、返料風量等。常溫的煤進入爐膛會給床溫帶來一定的影響，同時，對于相應比例的石灰石的投入也是一樣。但是給煤量主要用來調節主汽壓力，給煤調節對床溫的影響并不高，因此給煤量僅為調節床溫的手段之一。石灰石供給量對床溫的影響比較小，且其影響也可間接體現在給煤量上，故在構造床溫控制系統時不考慮石灰石的影響。排渣量主要用來控制床層厚度，即床壓，若床層厚度基本恒定則排渣量對床溫的影響也可不予考慮。
由此可見床溫的調節最好是在總風量一定的前提下，對一、二次風進入燃燒室再分配。即是在一、二次風各風量控制器的SP中加入床溫影響。該影響值大小的設定視實際情況而頂，一般正負偏差為-10到10之間。
6.床壓調節系統
床壓是燃燒室內密相區床料厚度的具體表現，料層過薄時，燃料燃燒不夠完全，熱傳遞、熱交換效果差，熱量流失嚴重。同時會加大爐膛內風帽和各個測溫設備的磨損。料層過厚時，床料的流化狀態就會變差或不能流化影響爐內的燃燒工況，嚴重時會造成燃燒室內局部結焦。為保證床料的正常流化，需加大流化風量，隨著風機負荷的增加用電量也會增加。因此床料厚度的變化直接影響到鍋爐的安全及經濟運行，料層厚度與床壓具有一一對應關系。因此，床壓的大小可以通過對料層厚度的調節來實現。
床壓在爐膛密相區通過差壓進行測量，大型循環流化床鍋爐一般分左、右兩側，有些則在四面各分布一個測點，測量所得的平均值作為床壓的實測值，此信號與由運行人員設置的床壓給定值相比較后，通過調節器控制投用的冷渣器進渣調門的開度，改變燃燒室爐床排渣量，從而維持床壓在給定值。
由于風冷渣器的設計上需要將冷卻風攜帶細灰返回爐膛繼續流化。從而，現在有很多公司考慮到風冷渣器在冷卻過程中，若冷卻風溫度過低，則在返回燃燒室時會對床溫有一定的影響，降低了鍋爐效率，對經濟運行不利。若冷卻風溫度過高，則無法達到冷卻效果?；谶@樣的矛盾，眾多流化床鍋爐引入了水冷渣器設備來處理多余的燃燒粗渣。在布風板下部設兩個出渣口，通過調節螺旋下料電機的頻率調節下渣量。下渣部分和水冷渣器殼體通入與紅渣隔離的冷卻水，純水箱、帶有備臺的循環水泵、冷卻水回水溫度構成該套水冷系統。通過回水溫度監視冷卻效果，控制備用泵的啟停。
7.結束語
循環流化床鍋爐的燃燒情況受眾多因素的影響，本篇僅對其中主要因素產生的影響和克服擾動所選用的一般性的控制作以介紹。更多、更有效的控制方法還需要運行和工控工程師們在長期的應用中總結。
參考文獻
[1]牛培峰.大型國產循環流化床鍋爐燃燒過程智能控制系統應用研究[J].中國電機工程學報,2000(12).
[2]王俊杰.循環流化床鍋爐燃燒控制系統優化[J].熱點技術,2006(1).
[3]高建強,祁在山,馬良玉,王兵樹.循環流化床鍋爐燃燒系統的模塊化仿真模型[J].華北電力大學學報,2002(1):29
[4]張冀,馬永光,高建強,王兵樹,曹文亮.循環流化床鍋爐燃燒系統動態特性分析[J].能源研究與信息,2001,17.
[5]張翠萍.循環流化床鍋爐燃燒系統控制分析[J].煤炭科學技術,2002(3):30.
[6]呂澤華,徐向東,曹仁風,張永哲.循環流化床燃燒控制系統設計[J].清華大學學報,2000,40.
[7]唐世明.引進410t/h循環流化床鍋爐床溫控制[J].四川電力技術,1998.
關鍵詞：蠶桑；蠶種冷藏；智能水冷機組
傳統的蠶種冷藏庫通常采用氨制冷壓縮機制冷，以鹽水為冷媒，水泵將冷鹽水輸庫內排管，冷鹽水在庫房管道內循環流動，達到降低庫內溫度并保持相對穩定的目的。氨制冷系統除了配置一定制冷量的壓縮機外，還需配備容積相匹配的冷凝器、儲氨筒、蒸發器、油氨分離器、鹽水池等配套設施，體積龐大、耐壓要求高，系統構成比較復雜，需現場安裝，且氨和鹽水等對設備都有一定腐蝕性。氨制冷系統因其不易配套自動控制系統，需由專人操控，運行狀態下容器內壓力較大，對設備的安全性能要求較高。江蘇省蠶種所于2014年建造蠶種冷庫一座，分設二個獨立運行的冷庫，由南京恒裕儀器設備公司承建。冷庫采用氟利昂水冷機組制冷，智能控制器自動控制機組運行，實現了全過程自動控制，使用一年多來，在庫溫穩定性、運行安全性、運行成本等方面較氨制冷系統都有明顯的優點，且系統結構緊湊、占地少、環保節能、投資成本小。
1系統構成和系統工作原理
1.1系統構成
氟利昂制冷機組由壓縮機、蒸發器、冷凝器、電子膨脹閥、壓力控制器、過濾器、水箱等構成，全部配套設施都集中安裝在一個箱體內。庫溫控制系統由溫度控制儀、溫度傳感器、水箱、變頻器和水泵等構成，冷媒采用20%乙二醇溶液，盛放于容量200KG左右的水箱內。系統運行監測和報警系統由溫度傳感器、無線溫度傳輸系統和電話報警器組成。
1.2系統工作原理
系統在運行狀態下，安裝在庫內的溫度傳感器將測到的庫內溫度信息傳送給控制系統，系統根據庫內溫度和設定目的溫度間的差發出指令到水冷機組，如庫內溫度高于目的溫度，則發出工作指令，機組運行，同時水泵將冷水通過排管送入庫內，庫房溫度下降，當庫內溫度降到目的溫度時，冷水機組停止工作，水泵繼續工作，由于采用了變頻技術控制水泵工作，水泵根據實測溫度和目的溫度的差值控制進水流量，兩者越接近，進水流量越小，使庫內溫度的變化始終圍繞著設定目的溫度上下波動。無線溫度傳輸系統將庫房實際溫度通過網絡傳輸到電腦或手機終端上，實現了無線遠程監測，當系統運行異常時，電話報警系統自動發出報警電話。
2系統特點
2.1使用方便
庫房啟用時，只需在庫溫控制系統的液晶顯示屏上設定好庫房目的溫度、出水目的溫度、出水溫度過低保護等參數、按下運行健，系統便自動開始運行，管理人員只要定時檢查庫房溫度是否正常。
2.2運行安全
氟利昂制冷機組作為一個整體自動運行，設有壓縮機高低壓保護裝置、三相電缺相保護裝置，保證了制冷系統安全正常運行。手機終端通過無線溫度傳輸裝置可隨時查看庫房溫度的變化，制冷系統運行異常、庫溫升高時報警裝置會即時發出報警電話。和氨制冷系統必需配備和制冷量相適應的附屬設施，且必須通過安全年檢相比，其安全性大為提高。
2.3綠色環保
水冷機組以氟利昂作制冷劑、乙二醇水溶液作冷媒，無毒無味，分別在相對密閉的管道內循環流動，無泄漏、不揮發，對機械、管道無腐蝕作用，和氨制冷系統以液氨作制冷劑、以鹽水作冷媒相比，具有明顯的環保優勢。
2.4節省運行費用
在供電正常的情況下，水冷機組便能正常運行，據測算，每天只需約25～30度電便能保證一臺機組正常運行，又無需專人操管控，節省了人工和水電費支出，運行成本低。
2.5建設投資少
制冷系統占地面積小，建設投資少。水冷機組結構緊湊，只要5～10m2室外場地便可安放一臺機組，安裝方便，節省了機房及其他附屬設施等用地。且初始建設投入不大，投入6萬元左右便可完成一套機組購買和安裝。
3使用效果
庫房溫度控制穩定，根據庫溫記錄，系統正常運行狀態下，傳感器測得的庫內溫度變動范圍可控制在±0.3℃以內，庫溫溫定、波動范圍小，完全符合蠶種冷藏溫度控制±0.5℃以內的技術要求。從實際使用效果來看，2015全年和2016年春期冷藏的三級原種，經實驗室孵化率檢驗結果合格，供全省蠶種埸三級原種生產反映良好，生產成績穩定。
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